WWW.DOC.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Различные документы
 

Pages:     | 1 ||

«2 ОГЛАВЛЕНИЕ Стр. Введение.. ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ИССЛЕДОВАНИЮ ПРОЧНОСТИ СТЫКОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН, УСИЛЕННЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ЭЛЕМЕНТАМИ, ПРИ ...»

-- [ Страница 2 ] --

Изменение динамической нагрузки происходило за короткий период времени tдн = 12…22 мс. Максимального значения нагрузка достигает через Fдн = 6…12,5 мс. По времени пик продольных и поперечных деформаций бетона, а так же продольных деформаций арматуры и планок усиления отставал от пика нагрузки. При этом запаздывание составило tоп = 1,1…2,1 мс.

Из графиков, полученных в результате проведенных испытаний при кратковременном динамическом нагружении, видно, что поперечные деформации бетона в зоне стыка изменяются в зависимости от расположения точки их измерения по высоте элемента. Согласно графиков, приведенных на рисунке 3.4.11 поперечные деформации, измеренные при помощи тензорезистора, установленного непосредственно около стыка экспериментальной конструкции, по величине больше, чем поперечные деформации, измеренные при помощи тензорезисторов, установленных на расстоянии 125 мм от стыка по высоте конструкции.

При обработке экспериментальных данных, полученных в ходе проведения испытаний на кратковременное динамическое нагружение, производилась их фильтрация по частоте собственных колебаний железобетонных колонн и их стыков [79]. Частота собственных колебаний элемента определялась при помощи специального прибора («вибратора» с возможностью регулирования частоты вибрации). На железобетонный элемент в различных точках крепился акселерометр, который в реальном времени показывал ускорения элемента.

При повышении частоты вибрации до определенного уровня система входила в резонанс – данная частота принималась за частоту собственных колебаний.



В результате проведенных экспериментальных исследований при кратковременном динамическом нагружении было получено, что несущая способность стыков железобетонных колонн за счет металлической обоймы повышается более чем в 1,5 раза.

а) Рисунок 3.3.

1 – Схемы трещинообразования и разрушения экспериментальных фрагментов стыков натурных колонн при испытании образца СК-1 на статическое нагружение а)

–  –  –

Рисунок 3.3.

2 – Схемы трещинообразования и разрушения экспериментальных фрагментов стыков натурных колонн с усилениями в виде металлических планок при испытании на статическое нагружение: а – образец СКМ-1; б – образец СКМ-2

–  –  –

Рисунок 3.3.

3 – Схемы трещинообразования и разрушения экспериментальных фрагментов стыков натурных колонн с усилениями в виде П-образных стержней при испытании на статическое нагружение: а – образец СКМ-3; б – образец СКМ-4

–  –  –

Рисунок 3.3.

6 – Изменение динамической нагрузки во времени при экспериментальных исследованиях железобетонных колонн и их стыков на кратковременное динамическое нагружение а) б) Рисунок 3.3.

10 – Характерные графики зависимости поперечных деформаций бетона (а) и продольных деформаций арматуры (б) от времени при экспериментальных исследованиях на кратковременное динамическое нагружение образцов Кд без стыка а) б) Рисунок 3.3.

11 – Характерные графики зависимости поперечных деформаций бетона (а) и продольных деформаций арматуры (б) от времени при экспериментальных исследованиях на кратковременное динамическое нагружение образцов СКд со стыком а) б) Рисунок 3.3.





12 – Характерные графики зависимости поперечных деформаций бетона (а) и продольных деформаций арматуры (б) от времени при экспериментальных исследованиях на кратковременное динамическое нагружение образцов СКМДд со стыком, усиленного металлической обоймой Рисунок 3.3.

13 – Характерные графики зависимости деформаций планок усиления от времени при экспериментальных исследованиях на кратковременное динамическое нагружение образцов СКМДд со стыком, усиленного металлической обоймой

–  –  –

1. Разработаны программа и методика экспериментальных исследований стыков железобетонных колонн при статическом и кратковременном динамическом воздействиях, при реализации которых были созданы оригинальные конструкции испытательных стендов с измерительными устройствами. Новизна стенда для проведения испытаний стыков железобетонных колонн при динамическом воздействии подтверждена патентом на изобретение РФ и патентом на полезную модель РФ.

2. Экспериментальные исследования усиленных стыков железобетонных колонн позволили получить новые опытные данные о включении в работу элементов металлических обойм, выявлены схемы трещинообразования и разрушения стыков при статическом и кратковременном динамическом нагружении. Выявлены повышенные поперечные деформации бетона в зоне стыка, которые уменьшаются по мере удаления от него.

3. В результате экспериментальных исследований было выявлено, что поперечные планки усиления не включаются на первых этапах работы конструкции в отличии от П-образных элементов усиления.

4. При испытании экспериментальных образцов на кратковременное динамическое нагружение было выявлено, что разрушение «дефектных» стыков колонн без усиления происходит в уровне стыка, а разрушение экспериментальных образцов проектных стыков и дефектных стыков, усиленных металлическими обоймами происходит по телу колонны, что подтверждает надежность усиленных стыков.

5. В результате экспериментальных исследований получено, что несущая способность усиленных стыков железобетонных колонн металлической обоймой возрастает в 1,3...1,4 раза при статическом и более чем в 1,5 раза при кратковременном динамическом нагружении.

ГЛАВА 4 ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ СТЫКОВ СБОРНЫХ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН. СРАВНЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ

ДАННЫХ С ТЕОРЕТИЧЕСКИМИ РАСЧЕТАМИ

В данной главе приведены предложения по расчету прочности стыков сборных железобетонных колонн на действие динамических нагрузок по предельным усилиям с использованием пространственной модели профессора Соколова Б.С. На основе нелинейной деформационной модели рассмотрен расчет прочности стыков железобетонных колонн и тела колонны во всем диапазоне действия нагрузки (от осевого растяжения, изгиба, до осевого сжатия) составлен алгоритм и программа расчета «JBK-DM-Styk» позволяющие решать задачи прямого и обратного поектирования и получать результаты расчета в наглядной форме. Для предложенного автором варианта усиления металлической обоймой в виде П-образных стержней рассмотрен инженерный метод его расчета по предельным усилиям, составлен алгоритм расчета и разработана программа расчета с использованием электронных таблиц программы «Excel».

4.1 Расчет прочности стыков железобетонных колонн по предельным усилиям с учетом пространственной модели профессора Соколова Б.С.

В данном параграфе рассмотрен расчет стыков сборных железобетонных колонн по предельным усилиям на кратковременное динамическое нагружении, основанный на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию и пространственной модели профессора Соколова Б.С. В работе [161] описывается механизм разрушения стыков сборных железобетонных колонн при передаче усилий через центрирующие прокладки при статическом нагружении, согласно которому разрушение стыков сборных железобетонных колонн происходит от внедрения в тело колонны уплотнений бетона в виде клиньев или конусов в зависимости от формы грузовых площадок. Уплотнения, внедряясь в тело колонны, приводят к ее разрушению от преодоления сопротивления бетона раздавливанию, сдвигу и отрыву.

При этом условие прочности стыка при кратковременном динамическом нагружении записывается в виде:

+,, = +, (4.1.1),,

–  –  –

=,,, =, (4.1.2),, =,,,,,

–  –  –

! " #3 0.25 2 (, =4 = !)" * (4.1.3), = !)" # ) + 1(.

После подстановки выражений (4.1.2)…(4.1.3) в выражение 4.1.1 и преобразований получим:

! " #3 0.25 2( 4, + (4.1.4) ) ) # 0.577, !" + 1(, !)" * + +.

, На основании, приведенного выше, метода расчета прочности стыков сборных железобетонных колонн по предельным усилиям при кратковременном динамическом нагружении с использованием пространственной модели разрушения стыков разработана программа для расчета стыков сборных железобетонных колонн. С использованием данной программы были выполнены расчеты по оценки прочности стыков железобетонных колонн, в которых варьировались следующие параметры: класс бетона колонн, геометрические параметры конструкции, размеры распределительного листа квадратной формы и угол основания образовавшегося клина. На основании выполненных расчетов были получены как общие усилия, воспринимаемые сечением стыка колонн, так и отдельные их составляющие, а именно: усилия отрыва, сдвига и раздавливания, зависящие от вышеперечисленных параметров (рисунки 4.1.2-4.1.4) [43].

Рисунок 4.1.

1 – Расчетная схема для определения прочности стыка сборных железобетонных колонн при кратковременном динамическом нагружении

Анализ проведенных расчетов показал, что:

- результаты, полученные по предложенному методу, удовлетворительно согласуется с экспериментальными исследованиями. При этом запас прочности по предложенному методу составляет 9,5 % для образца СКд-3-1 и 21,9 % – для образца СКд-2-1 (рисунок 4.1.3);

- при угле основания пространственной модели разрушения в виде клина 450 на несущую способность стыка сборных железобетонных колонн при кратковременном динамическом нагружении более значимое влияние оказывает значение расчетной прочности бетона на растяжение ( ), чем значение расчет

–  –  –

ная зависимость (см. рисунок 4.1.2).

Полученные результаты подтверждают корректность предложенного метода расчета стыков сборных железобетонных колонн при кратковременном динамическом нагружении.

а)

–  –  –

а) б) Рисунок 4.1.

3 – Зависимости несущей способности стыка железобетонных колонн от класса бетона при учете: а) нормативных характеристик бетона; б) расчетных характеристик бетона а) б) Рисунок 4.1.

4 – Зависимости несущей способности стыка железобетонных колонн от: а) размера распределительного листа квадратной формы;

б) угла основания образовавшегося клина

4.2 Динамический расчет стыков железобетонных колонн с использованием деформационной модели

–  –  –

от статических и динамических нагружений, реализующий деформационную модель и учитывающий нелинейные диаграммы деформирования бетона и арматуры, рассмотренные в главе 2. Нелинейная деформационная модель базируется на применении уравнений равновесия внутренних усилий в сечении элемента и внешних сил от действующих нагрузок [168, 98], при этом делаются следующие допущения:

- считается справедливой гипотеза плоских сечений, то есть распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте нормального поперечного сечения элемента принимается по линейному закону;

- диаграммы деформирования (состояния) материалов – бетона и арматуры – являются кривыми, реализующими связь между относительными деформациями и осевыми напряжениями (рисунки 2.1.2 и 2.1.4);

- в ходе расчетов возможно пренебречь сопротивлением бетона растянутой зоны сечения, при этом при 0, напряжения = 0.

,, Обобщенные внутренние усилия определяют путем численного интегрирования напряжений в нормальном сечении (используются эпюры напряжений в бетоне). Рассчитываемое нормальное сечение железобетонной колонны и ее стыка по высоте условно разбивают на малые участки, в пределах высоты которых напряжения считаются равномерно распределенными, то есть усредненными.

Правило знаков при проведении расчетов с использованием нелинейной деформационной модели принимается следующее:

- значения сжимающей продольной силы, сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры – знак минус;

- значения растягивающей продольной силы, растягивающих напряжений и деформаций удлинения бетона и арматуры – знак плюс.

Принимается декартова система координат XOY, точка начала координат этой системы располагается в центре тяжести рассчитываемого нормального сечения элемента. Координаты центров тяжести арматуры, а также конкретных рассматриваемых участков бетона и точек приложения внешних сил определяются относительно принятой системы координат.

Выполняя расчеты железобетонных колонн со стыками, необходимо рассматривать четыре нормальных сечения (по телу колоны выше или ниже стыка в зоне без косвенного армирования, по телу колонны в зоне с косвенным армированием выше или ниже стыка, в стыке колонн в зоне зазора между торцами сопрягаемых колонн и в стыке колонн в зоне с подрезками). При этом несущая способность стыка определяется по минимальной несущей способности сечений в стыке колонн, а несущая способность в стыке должна быть выше несущей способности в сечении по телу колонны (параграф 2.1.1. главы 2).

При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют:

- уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента:

= +,,,,,,, = +,,,,,,, (4.2.1) = + ;

,,,,

–  –  –

пользуют зависимости «напряжение - деформации» на рассматриваемых участках диаграмм:

, =,,, (4.2.4), =.

,,,

Расчет прочности нормальных сечений железобетонных колони их стыков производят из условий:

*,#$%, *,!",#$%, (4.2.5),!" где – относительная деформация наиболее сжатого волокна бетона в,!" нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;

– относительная деформация наиболее растянутого стержня арматуры в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;

– предельное значение относительной деформации бетона при,#$%

–  –  –

где жесткостные характеристики &, (', (=1, 2, 3) в уравнениях 4.2.6 определяются согласно [168]:

- для участков без косвенного армирования (тело колонны без поперечных сеток, бетон замоноличивания подрезок) по формулам

- для участков с косвенным армированием (тело колонны и бетонный выступ с поперечными сетками, зазор между торцами сопрягаемых колонн) по формулам:

-

–  –  –

участка с косвенным армированием бетона колонны или бетона замоноличивания зазора между торцами сопрягаемых колонн;

– коэффициент упругости бетона с косвенным армирование i-го,/

–  –  –

9 6,4, ;574 = ; (4.2.11) 6,4 + 10

–  –  –

Для упрощения расчетов предлагается условия прочности железобетонных колонн и их стыков записать при помощи относительных величин:

- для сечения в уровне тела колонны ; 02$ = ; 02$ + ; ;

;,#$% 02$ 02$ ;! ;!,#$% = ;! + ;! ; (4.2.13) 02$ 02$ ;! ;!,#$% = ;! + ;! ;

–  –  –

ты, воспринимаемые арматурой колонны в сечении в плоскостях XOZ и YOZ.

а) 6 6 ;

,,4 0,4

В выше приведенных формулах используются следующие обозначения:

– статический момент сечения элемента в плоскостях XOZ и YOZ соA ответственно (A = I - /8, A = I - /8 – для прямоугольного сечения).

Используя приведенные выше зависимости можно построить в пространстве координат ;, ;!, ;! выпуклую замкнутую поверхность прочности нормального сечения железобетонных колонн и их стыков, которая позволяет оценить их прочность при любом сочетании продольных сил и изгибающих моментов (см рисунок 4.2.2).

Границы пересечения поверхности с плоскостями действия продольной

– (m,x – n) и (m,y – n) соответственно – образуют силы и моментов, области относительной прочности, которые описываются выпуклыми кривыми второго порядка. У этих границ имеются общие точки поверхности сопротивления, соответствующие относительной прочности рассматриваемого элемента при осевом растяжении и сжатии. Зависимость между изгибающими моментами двух плоскостей и описывается уравнением эллипса.

При этом прочность железобетонных колонн и их стыков считается обеспеченной, если вектор внешнего воздействия, отложенный от начала координат оказывается внутри поверхности сопротивления. Если данный вектор выходит за пределы поверхности сопротивления, то прочность элемента считается не обеспеченной [119, 19, 21, 22, 13, 154].

Для элементов прямоугольного бетонного сечения (без учета армирования) зависимость между воспринимаемой продольной силой и воспринимаемым изгибающим моментом каждой из плоскостей ;! = L ; принята в виде выражения:

;-.

;! = 4 ; (4.2.16) При добавлении армирования в сечение бетонного элемента область прочности сдвигается в обе стороны от оси n, на величину относительных моментов, воспринимаемых арматурой ! (рисунок 4.2.3), а величина относительного продольного усилия, воспринимаемого сечением, увеличивается на величину которые определяются из выражений:

,%2%, 6,4 ; =,%2% (4.2.17) 6,4

–  –  –

Рисунок 4.2.

3 – Границы области относительной прочности нормальных сечений: а) бетонного элемента; б) железобетонного элемента с симметричным армированием Расчет нормальных сечений железобетонных колонн и их стыков на основе нелинейной деформационной модели связан с большим объемом вычислений, и его реализация возможна при помощи специализированных компьютерных программ. В связи с этим был составлен алгоритм и разработана программа «JBK-DM-Styk» расчета железобетонных колонн и их стыков при статическом и кратковременном динамическом нагружении на основе нелинейной деформационной модели. Общий алгоритм расчета и программы «JBK-DMStyk» приведен на рисунке 4.2.4.

Программа создана в интегрированной среде разработки програмного обеспечения «Turbo Delphi», основанной на структурированном языке объектно-ориентированного программирования высокого уровня «Object Pascal» [6, 50, 69]. В приложении 1 приведены отдельные фрагменты кода разработанной программы. Ниже, на рисунках 4.2.5...4.2.12 приведены скриншоты некоторых окон программы, показывающих различные режимы работы программы «JBK-DM-Styk».

«JBK-DM-Styk» позволяет производить оценку несущей способности существующих железобетонных колонн и их стыков, а также проектировать новые конструкции, при действии на них продольных сил и изгибающих моментов в двух плоскостях во всем диапазоне действия внутренних усилий.

Рисунок 4.2.

4 – Алгоритм программы «JBK-DM-Styk» расчета железобетонных колонн и их стыков при статическом и кратковременном динамическом нагружении на основе нелинейной деформационной модели По своей функциональности и внешнему виду интерфейс программы напоминает большинство наиболее распространенных подобных программ. Основное управление программой происходит через систему меню, расположенной в верхней части окна программы.

Работа программы «JBK-DM-Styk» построена следующим образом. Через пункт главного меню «Данные», через систему последовательных окон производится ввод исходных данных, включающих в себя ввод геометрических характеристик сечения, типа статической определимости, расчетного пролета (длины) железобетонного элемента, характеристик бетона и арматуры, параметров армирования, параметров стыка колонн. Далее выбирается тип решаемой задачи (подбор арматуры или проверочный расчет при заданном армировании) и тип расчета (при статическом или динамическом нагружении).

Исходные данные можно сохранить в отдельный файл на жесткий диск компьютера через пункт меню «Файл Сохранить», исправить исходные данные через пункт меню «Данные Редактирование».

При вводе программа автоматически проводит корректность исходных данных по ряду параметров. При неправильном вводе какого-либо параметра выдается сообщение о неправильном значении. Такой подход позволяет сократить количество случайных ошибок. Введенные исходные данные можно вывести для просмотра на экран компьютера.

После подготовки исходных данных производится расчет железобетонных элементов при помощи выбора пункта главного меню «Расчет», в котором предусмотрены несколько режимов: расчет на статические воздействия, расчет на динамические воздействия и подбор арматуры. Расчет выполняется для нормальных сечений колонн в диапазоне действия внутренних усилий N, и Mx и My по зависимостям деформационной модели, описанным в данной главе выше.

После выполненных расчетов становится доступным пункт меню «Результаты», которые можно просмотреть в текстовом или графическом виде.

«JBK-DM-Styk» позволяет наглядно, в графическом виде представить результаты выполненных расчетов и оценить действительные запасы прочности.

Если точки, характеризующие внешние воздействия, на графике областей относительной прочности находятся внутри области прочности, то несущая способность железобетонных элементов обеспечивается (см. рисунок 4.2.11). Чем ближе такие точки располагаются к границам областей относительной прочности, тем меньше коэффициенты запаса прочности. Если точки находятся за пределами границ, то прочность железобетонного элемента не обеспечена (см. рисунок 4.2.12). На рисунках 4.2.11 и 4.2.12 прямыми линями выделена область действия продольных сил со случайными эксцентриситетами.

Полученные графики областей относительной прочности с оценкой несущей способности железобетонных элементов можно сохранять в файлы наиболее распространенных графических форматов, а также распечатывать на принтере. Результаты расчетов также можно сохранять в текстовом виде и импортировать в приложения «MS OFFICE», «WORD» и «ECXEL».

В программе «JBK-DM-Styk» используется простой, понятный оконный интерфейс, позволяющий пользователю с обычной подготовкой для работы за компьютером и имеющему знания о работе железобетонных конструкций сразу начать работу с программой.

Расчеты, выполняемые по разработанным методу и программе, позволяют с точностью, достаточной для решения практических задач, определять несущую способность железобетонных колонн и их стыков при статическом и кратковременном динамическом действии продольных сил и изгибающих моментов.

Анализ теоретических результатов расчетов, выполненных по разработанной программе «JBK-DM-Styk», показал хорошую сходимость с результатами экспериментальных исследования. Отклонения теоретических результатов расчета от экспериментальных данных составляют 7-15 % в сторону запаса прочности.

Рис. 4.2.5. Ввод геометрических параметров сечения колонны

–  –  –

Рис. 4.2.11. Окно с результатами расчета (область относительного сопротивления рассчитываемого сечения колонны – прочность обеспечивается)

–  –  –

Рис. 4.2.12. Окно с результатами расчета (область относительного сопротивления рассчитываемого сечения колонны – прочность не обеспечивается)

4.3 Расчет стыков сборных железобетонных колонн, усиленных металлическими обоймами в виде П-образных стержней В рамках диссертационной работы автором было предложено усиление стыков железобетонных колонн металлической обоймой в виде П-образных стержней, новизна которого подтверждена патентом на изобретение РФ (рисунок 4.3.1) [41, 108]. Кроме этого был предложен инженерный метод его расчета, основанный на расчете элементов сплошного сечения с косвенным армированием в виде спиральной арматуры [135, 136, 158, 174]. Полученные аналитические зависимости позволяют определять диаметр и шаг, а так же усилия в стержнях П-образной обоймы в зависимости от класса бетона колонны и подрезок замоноличивания, класса и диаметра косвенной и продольной арматуры, геометрических параметров конструкции и других факторов.

Рисунок 4.3.

1 – К расчету стыка железобетонных колонн, усиленных металлической обоймой в виде П-образных стержней

Несущая способность стыка колонн, усиленного металлической обоймой в виде П-образных стержней определяется из условия:

–  –  –

где – максимальная продольная сила от внешней нагрузки;

(у)

– продольное усилие, воспринимаемое стыком железобетонных колонн, усиленных металлической обоймой в виде П-образных стержней;

– продольное усилие, воспринимаемое стыком железобетонных колонн без усиления;

– продольное усилие, приходящееся на металлическую обойму усиления в виде П-образных стержней.

Продольное усилие принимается минимальным из значений прочности, определенных для трех сечений (параграф 2.1.1, формула 2.1.8):

– сечения 1-1, проходящего непосредственно в уровне стыка (зона зазора между торцами колонн);

– сечения 2-2, расположенного в уровне подрезок для выпусков арматуры;

– сечения 3-3, проходящего по телу колонн около зоны подрезок, в котором установлено косвенное армирование в виде арматурных сеток.

Используя следующие предположения о прочности сечения тела колонны и подрезок (прочность сечения по телу колонны, усиленного косвенным армированием больше, чем прочность сечения тела колонны по высоте; прочность сечения по стыку колонны должна быть не менее прочности сечения по телу колонны), а так же о величине зазора между торцами колонн при монтаже (величина зазора мала по сравнению с геометрическими параметрами колонны) расчет сводится к определению продольного усилия, воспринимаемого стыком железобетонных колонн без усиления, по формуле:

= ( + + ), (4.3.2)

–  –  –

= = %$ & = !",,#$ = + ' " %$ ;

!",, (& $ (, (4.3.3) = = *",% -;

, = =" %,.,,

–  –  –

четом площади подрезок для выпусков арматуры, с учетом косвенного армирования в виде арматурных сеток, установленных в зоне стыка;

" – нормативная прочность бетона колонны за вычетом площади под

–  –  –

здесь 0, %, 1, 0(, % (, 1( – число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (в осях крайних стержней) в двух направлениях соответственно;

%#2,с – площадь сечения бетона колонны, заключенного внутри контура сеток;

4сеток – шаг сеток по высоте колонны в зоне стыка.

– коэффициент эффективности косвенного армирования, определяе

–  –  –

На рисунке 4.3.2 приведены графики зависимости несущей способности стыков железобетонных колонн, усиленных металлической обоймой в виде П-образных стержней, от диаметра и шага стержней усиления.

Анализ полученных результатов показывает, что использование коэффициента ? = 0,5, учитывающего неполное включение обоймы в работу, дает близкие расчетные результаты по сравнению с экспериментальными. Расхождение в запас прочности составляет от 2.2 до 6,5% и может быть использован для дальнейших аналитических расчетов.

–  –  –

1. Разработан метод расчета прочности стыков железобетонных колонн по предельным усилиям при кратковременном динамическом нагружении, основанный на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию и пространственной модели разрушения стыков профессора Соколова Б.С.

Выявлено влияние на несущую способность стыков: класса бетона, геометрических параметров конструкции и угла наклона боковых граней пространственной модели. Полученные на основе расчета, графики позволяют решать задачи прямого и обратного проектирования стыков колонн. Результаты, полученные по предложенному методу удовлетворительно согласуется с экспериментальными исследованиями. При этом запас прочности по предложенному методу составляет 9,5 % для образца СКд-1-1 и 21,9 % – для образца СКд-1-2.

2. На основе нелинейной деформационной модели разработан метод расчета по прочности железобетонных колонн и их стыков при статическом и кратковременном динамическом нагружении с учетом экспериментально полученных предпосылок и физической нелинейности бетона и арматуры. Разработанный метод доведен до программного продукта, позволяющего выполнить расчет железобетонных колонн и их стыков при любом сочетании продольных сил и изгибающих моментов. Отклонения теоретических результатов расчета от экспериментальных данных составляют 7-15 % в сторону запаса прочности.

3. Предложено усиление стыков железобетонных колонн металлической обоймой в виде П-образных стержней и инженерный метод его расчета, новизна которых подтверждена патентом на изобретение РФ. Полученные аналитические зависимости позволяют определять диаметр и шаг, а так же усилия в стержнях П-образной обоймы в зависимости от класса бетона колонны и подрезок замоноличивания, класса и диаметра косвенной и продольной арматуры, геометрических параметров конструкции и других факторов.

4. В ходе проведения экспериментальных исследований и разработки инженерного метода расчета для усиления стыков железобетонных колонн металлической обоймой в виде П-образных стержней получен коэффициент, учитывающий неполное включение обоймы в работу, который равен = 0,5. При этом, расхождение в запас прочности составляет от 2,2% до 6,5%.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основе анализа, обзора и систематизации современных теоретических и экспериментальных данных определены предельные состояния по прочности и деформативности стыков сборных железобетонных колонн и способы их нормирования, а так же особенности и предпосылки их расчетов при кратковременном динамическом нагружении с учетом нелинейного деформирования бетона и арматуры.

2. Разработаны программа и методика экспериментальных исследований стыков железобетонных колонн при кратковременном динамическом воздействии, при реализации которых была создана оригинальная конструкция испытательного стенда с измерительными устройствами, новизна которого подтверждена патентом на изобретение РФ и патентом на полезную модель РФ.

3. Экспериментальные исследования усиленных стыков железобетонных колонн позволили получить новые опытные данные о характере включения в работу элементов металлических обойм, получены схемы трещинообразования и разрушения стыков при статическом и кратковременном динамическом нагружении. Выявлены повышенные поперечные деформации бетона в зоне стыка, которые уменьшаются по мере удаления от него. Несущая способность стыков железобетонных колонн, усиленных металлическими обоймами, возрастает в 1,3...1,4 раза при статическом и более чем в 1,5 раза при кратковременном динамическом нагружении по сравнению с не усиленными стыками.

4. Проведенные численные исследования методом конечных элементов в трехмерной постановке при кратковременном динамическом воздействии по программе Dynamic 3D позволили получить новые данные по деформированию железобетонных колонн и их стыков во всем диапазоне нагружения с учетом волновых процессов. Расчеты по данной программе позволили выявить повышенные поперечные деформации, определенные непосредственно в уровне стыка колонн. Полученные схемы трещинообразования и разрушения имеют удовлетворительную сходимость с результатами экспериментальных исследований. Однако, расчеты при помощи данной программы трудоемки и длительны, при этом затруднено решение задач по определению требуемого армирования конструкции.

5. Разработан метод расчета прочности стыков железобетонных колонн по предельным усилиям при кратковременном динамическом нагружении, основанный на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию и пространственной модели разрушения стыков профессора Соколова Б.С. Выявлено влияние на несущую способность стыков: класса бетона, геометрических параметров конструкции и угла наклона боковых граней пространственной модели.

Полученные на основе расчета, графики позволяют решать задачи прямого и обратного проектирования стыков колонн. При этом расхождения между теоретической и экспериментальной разрушающими нагрузками составляют 9,5…22,0 %, что подтверждает корректность предложенного метода расчета стыков сборных железобетонных колонн при кратковременном динамическом нагружении.

6. На основе нелинейной деформационной модели разработан метод расчета по прочности железобетонных колонн и их стыков при статическом и кратковременном динамическом нагружении с учетом экспериментально полученных предпосылок и физической нелинейности бетона и арматуры. Разработанный метод доведен до программного продукта, позволяющего выполнить расчет железобетонных колонн и их стыков при любом сочетании продольных сил и изгибающих моментов. Отклонения теоретических результатов расчета от экспериментальных данных составляют 7-15 % в сторону запаса прочности.

7. Предложено усиление стыков железобетонных колонн металлической обоймой в виде П-образных стержней и инженерный метод его расчета, новизна которых подтверждена патентом на изобретение РФ.

–  –  –

1. Аварии и катастрофы. Предупреждение и ликвидация последствий [текст]: Учебное пособие в 5 книгах / Под ред. В.А. Котляревского и А.В. Забегаева // М.: Изд-во АСВ: 1 книга, 1995. – 320 с.; 2 книга, 1996. – 383 с.; 3 книга, 1998. – 416 с.; 4 книга, 1998. – 208 с.; 5 книга, 2001. – 416 с.

2. Адищев, В.В. Определение коэффициентов трансформации эталонных диаграмм для изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов [текст] / В.В. Адищев, Э.В. Березина, Н.В. Ершова // Изв.

вузов. Строительство, 2011, - №7. С. 73-81.

3. Адищев, В.В. Применение кластерного анализа для построения нечетких аппроксимаций диаграмм деформирования бетона / В.В. Адищев, Д.С. Шмаков [текст] // Изв. вузов. Строительство, 2012, - №4. С. 60-70.

4. Айзенберг, Я.М. Сейсмостойкие многоэтажные здания с железобетонным каркасом Я.М. Айзенберг, Э.Н. Кодыш, И.К. Никитин, [текст] / В.И. Смирнов, Н.Н. Трекин // М.: Изд-во АСВ, 2012. – 264 с.

5. Алексеев, В.К. Дефекты несущих конструкций зданий и сооружений, способы их устранения В.К. Алексеев, В.Т. Гроздов, [текст] / В.А. Тарасов // М.: Стройиздат, 1983. – 248 с.

6. Архангельский, А.Я. Программирование в Delphi для Windows. Версии М.: ООО 2006, 2007, Turbo Delphi [текст] // «Бином-Пресс», 2007. – 1248 с.

7. Ашкенази, Е.К. Анизотропия конструкционных материалов. Справочник [текст] / Е.К. Ашкенази, Э.В. Ганов - Л., 1980. - 247 с.

8. Ашкенази, Е.К. Экспериментальное исследование прочности анизотропных материалов при 2-х и 3-х–осном сжатии [текст] / Е.К. Ашкенази, А.В. Лавров, О.С. Мыльникова, В.Д. Попов // Механика полимеров. - 1973. - № 6. - С. 991-996.

9. Баженов, Ю.М. Бетон при динамическом нагружении [текст] // М.:

Стройиздат, 1970. – 272 с.

10. Байков, В.Н. Особенности разрушения бетона, обусловленные его ортотропным деформированием [текст] // Бетон и железобетон, 1991, С. 13-15.

11. Байков, В.Н. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системе нормируемых показателей [текст] / В.Н. Байков, С.В. Горбатов, З.А. Димитров // Изв. вузов.

Строительство и архитектура. 1977, - № 6, С. 15-18.

12. Балдин, И.В. Исследование железобетонных коротких цилиндрических оболочек покрытия при кратковременном динамическом нагружении [текст]: дис.... канд. техн. наук // Томск, ТГАСА, 1994. – 334 с.

13. Балдин, С.В. Прочность и трещиностойкость железобетонных элементов при срвместном действии изгибающих моментов, продольных и поперечных сил от статического и кратковременного динамического нагружения [текст] // Дисс. … канд. тех. наук. Томск, 2013. – 256 с.

14. Белов, Н.Н. Расчет железобетонных конструкций на взрывные и ударные нагрузки [текст] / Н.Н. Белов, Д.Г. Копаница, О.Г. Кумпяк, Н.Т. Югов // Томск, Нортхэмптон, 2004. – 465 с.

15. Белов, Н.Н. Расчет прочности железобетона на ударные нагрузки [текст] / Н.Н. Белов, О.В. Кабанцев, А.А. Коняев, Д.Г. Копаница, В.Ф. Толкачев, А.А. Югов, Н.Т. Югов // Прикладная механика и техническая физика.

Новосибирск, 2006. Т. 47. № 6 (280), С. 911-917.

16. Берг, О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона [текст] // М.: Госстройиздат, 1962. – 96 с.

17. Боданский, М.Д. Расчет конструкций убежищ [текст] / М.Д. Боданский, Л.М. Горшков, В.И. Морозов, Б.С. Расторгуев М.: Стройиздат, // 1974. – 208 с.

18. Боднер, С.Р. Пластические деформации при ударном и импульсном нагружении балок [текст] / Боднер С.Р., Саймондс П.С. // Механика: пер.

с англ. – М.: Наука, 1961, - № 4, с. 79-91.

19. Болдышев, А.М. Прочность и трещиностойкость нормальных сечений железобетонных элементов с учетом деформационной модели.

Архитектура и строительство. Наука, образование, технологии, рынок:

Тезисы докладов научно-технической конференции. Секция «Проблемы развития теории сооружений и совершенствования строительных конструкций» 11-12 сентября 2002 г. [текст] / А.М. Болдышев, В.С. Плевков // Томск, Изд-во ТГАСУ, 2002. - 324 с.

20. Болдышев, А.М. Расчет и проектирование железобетонных конструкций при статических и кратковременных динамических воздействиях [текст] / А.М. Болдышев, А.И. Мальганов, В.С. Плевков // Под ред. В.С. Плевкова.

Томск: ЦНТИ, 1994. – 164 с.

21. Болдышев, А.М. Прочность нормальных сечений железобетонных элементов [текст] / А.М. Болдышев, В.С. Плевков // Томск, ЦНТИ, 1989. - 236 с.

22. Болдышев, А.М. Расчет и проектирование железобетонных конструкций при статических и кратковременных динамических воздействиях [текст] / А.М. Болдышев, А.И. Мальганов, В.С. Плевков // Под ред. В.С. Плевкова.

Томск, ЦНТИ, 1994. - 164 с.

23. Бондаренко, В.М. Инженерные методы нелинейной теории железобетона В.М. Бондаренко, С.В. Бондаренко М.: Стройиздат, [текст] / // 1988. – 288 с.

24. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона В.М. Бондаренко Харьков: Изд-во Харьков. ун-та, [текст] / // 1968. – 323 с.

25. Бондаренко, В.М. Расчетные модели силового сопротивления железобетона: Монография [текст] / В.М. Бондаренко, В.И. Колчунов // М.: Изд-во АСВ, 2004. – 472 с.

26. Васильев, А.П. Бессварные стыки колонн многоэтажных каркасов [текст] / А.П. Васильев, Н.Г. Матков // Бетон и железобетон. 1984. - № 1. – С. 17-18.

27. Васильев, А.П. Бессварные стыки колонн с высокопрочной арматурой в каркасах многоэтажных зданий [текст] / А.П. Васильев, Н.Г. Матков, В.М. Жук // Бетон и железобетон. 1987. - № 7. - С. 4-6.

28. Васильев, А.П. Контактные стыки колонн с обрывом продольной арматуры [текст] / А.П. Васильев, Н.Г. Матков, М.Ф. Жансеитов // Бетон и железобетон. 1982. - № 8. - С. 7-9.

29. Васильев, А.П. Местное сжатие в стыках колонн каркаса многоэтажных зданий [текст] / А.П. Васильев, Н.Г. Матков, М.М. Мирмуминов // Бетон и железобетон. 1977. - № 9. - С. 30-32.

30. Васильев, А.П. Опыт строительства многоэтажных промзданий с облегченными стыками колонн [текст] / А.П. Васильев, Н.Г. Матков, В.В. Иванов, Г.В. Выжигин, В.А. Козлов // Бетон и железобетон. 1981. С. 8-9.

31. Васильев, А.П. Прочность стыков и узлов железобетонных каркасов многоэтажных зданий при нагрузках типа сейсмических [текст] / А.П. Васильев, Ю.Д. Быченков, Ю.Е. Тябликов // Бетон и железобетон.

1968. - № 8. - С. 2-7.

32. Васильев, А.П. Сборные колонны с сердечниками из гибкой арматуры для многоэтажных зданий А.П. Васильев, Н.Г. Матков, [текст] / В.В. Иванов // Бетон и железобетон. 1982. - № 7. - С. 25-26.

33. Васильев, А.П. Стыки колонн без сварки арматуры в каркасах многоэтажных зданий [текст] / А.П. Васильев, Н.Г. Матков // Бетон и железобетон. 1979. - № 1. - С. 8-10.

34. Ву, Э.М. Феноменологические критерии разрушения анизотропных сред [текст] // В кн.: Механика композиционных материалов.- М.: Мир, 1985.

С. 563 – С. 401-491

35. Гвоздев, А.А. К расчету конструкций на действие взрывной волны [текст] // Строительная промышленность. 1943. – № 1, 2. – С. 18-21.

36. Гениев, Г.А. Метод определения динамических пределов прочности бетона [текст] // Бетон и железобетон. 1998. - № 1. - С. 18-19.

37. Гениев, Г.А. О влиянии продолжительности действия нагрузки на прочность материала [текст] // Бетон и железобетон. 1996. – № 4. – С. 19-22.

38. Гениев, Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона [текст] / Г.А. Гениев, В.Н. Киссюк, Г.А. Тюпин // М.: Стройиздат, 1974. – 316 с.

39. Голышев, А.Б. Проектирование железобетонных конструкций.

Справочное пособие [текст] / А.Б. Голышев, В.Я. Бачинский, А.В.

Полищук, А.В. Харченко, И.В. Руденко Киев: Будивельник, // 1985. – 496 с.

40. Гончаров, М.Е. Исследование прочности и деформативности натурных железобетонных колонн и их стыков несущего каркаса ЭАСС-ТДСК жилых домов в г. Томске [Текст] / М.Е. Гончаров, В.Б. Максимов,

И.А. Ботьева // Строительство: материалы, конструкции, технологии:

материалы I (VII) Всероссийской научно-технической конференции. – Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2009. С. 7-11.

41. Гончаров, М.Е. Исследование прочности и деформативности стыков железобетонных колонн, усиленных металлическими обоймами [Текст] / М.Е. Гончаров // II Всероссийская конференция «Актуальные проблемы строительной отрасли» (66-я научно-техническая конференция НГАСУ (Сибстрин)): тезисы докладов. – Новосибирск:

НГАСУ (Сибстрин), 2009. С. 42-43.

–  –  –

51. Гроздов, В.Т. Дефекты строительных конструкций и их последствия [текст] // СПб., 2005. - С. 136.

52. Гроздов, В.Т. Дефекты стыков колонн в каркасах серии ИИ-04 и 1.020-1 и влияние их на несущую способность колонн [текст] // Известия вузов:

Строительство и архитектура. 1991. - № 10. - С. 3-5.

53. Гусаков, В.Н. О стыках сборных железобетонных колонн [текст] // Строительная промышленность. 1955. - № 7. - С. 18-19.

54. Динамический расчет сооружений на специальные воздействия:

Справочник проектировщика [текст] / Под ред. Б.Г. Коренева, И.М.

Рабиновича // М.: Стройиздат, 1981. – 215 с.

55. Дмитриев, А.В. Динамический расчет изгибаемых железобетонных элементов с учетом влияния скорости деформирования [текст] // Автореф.

дисс. … канд. тех. наук. М. 1983. – 18 с.

56. Довгалюк, В.И. Новый стык колонн под большие нагрузки [текст] / В.И. Довгалюк, Н.Л. Котляр, Ю.Л. Крицман // Бетон и железобетон. 1972.

– № 2. – С. 10-12.

57. Драбкин, Г.М. Многоэтажные промышленные промздания из сборного железобетона [текст] / Г.М. Драбкин, А.Г. Марголин // Л.: Стройиздат, 1974. – 215 с.

58. Жарницкий, В.И. Развитие теории расчета упругопластических железобетонных конструкций на особые динамические воздействия [текст] // Автореф. дис. … докт. техн. наук. М.: 1989. – 45 с.

59. Забегаев, А.В. К построению общей модели деформирования бетона [текст] // Бетон и железобетон. 1996. – № 6. – С. 23-26.

60. Забегаев, А.В. К расчету колонн на аварийные ударные воздействия [текст] // Бетон и железобетон. 1991. – № 11. – С. 27-28.

61. Забегаев, А.В. Основные положения рекомендаций по проектированию железобетонных конструкций, подверженных аварийным ударным воздействиям [текст] / А.В. Забегаев, А.Г. Тамразян // Сб. науч. трудов.

«Методы расчета и конструирование железобетонных конструкций». М.:

МГСУ, 1996. – 177 с.

62. Забегаев, А.В. Прочность и деформативность железобетонных конструкций при аварийных ударных нагружениях [текст] // Автореф.

дисс. … докт. тех. наук. М.: МИСИ, 1992. – 36 с.

63. Забегаев, А.В. Расчет железобетонных конструкций на аварийные ударные воздействия. Учебное пособие [текст] // М.: МГСУ, 1995. – 158 с.

64. Иванов, В.В. Малометаллоемкие стыки колонн в каркасах многоэтажных промзданий [текст] / В.В. Иванов, Е.Г. Родичкин // Бетон и железобетон.

1983. – № 9. – С. 8-9.

65. Исследовать работу железобетонных конструкций при особых воздействиях и условиях эксплуатации: Отчет НИР / Н.Н. Попов, Б.С.

Расторгуев, В.О. Алмазов и др. / МИСИ, № ГР 01870096202. – М., 1988, 76 с.

66. Карпенко, Н.И. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры [текст] / Н.И. Карпенко, Т.А.

Мухамедиев, А.Н. Петров // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. – М: НИИЖБ, 1986. – 169 с.

67. Карпенко, Н.И. Общие модели механики железобетона [текст] // М.:

Стройиздат, 1996. – 419 с.

68. Карпиловский, В.С. Вычислительный комплекс SCAD [текст] / В.С.

Карпиловский, Э.З. Криксунов, А.А. Маляренко, А.В. Перельмутер, М.А.

Перельмутер // М.: Издательство СКАД СОФТ, 2007. – 590 с.

69. Карпов, Б. Delphi: Специальный справочник [текст] // СПб.: Питер, 2001. – 688 с.

70. Кваша, В.Г. Стыки колонн железобетонного каркаса многоэтажных зданий [текст] / В.Г. Кваша, В.Л. Кунь, В.В. Левчич // Бетон и железобетон. 1982. – № 9. – С. 27-28.

71. Кириллов, А. П. Прочность бетона при динамических нагрузках [текст] // Бетон и железобетон. 1987. – № 2. – С. 38-39.

72. Котляревский, В.А. Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет [текст] / В.А. Котляревский, А.А. Ганнушкин, В.А. Костин и др. // Под ред. В. А. Котляревского. М.: Стройиздат, 1989. – 606 с.

73. Крылов, С.М. Экспериментальные исследования стыков элементов сборного железобетонного каркаса [текст] / С.М. Крылов, Н.Н. Коровин // Строительная промышленность. 1955. – № 6. – С. 15-16.

74. Кудрявцев, А.А. Стыки колонн многоэтажных каркасов гражданских зданий [текст] / А.А. Кудрявцев, Н.Г. Матков // Бетон и железобетон.

1980. – № 11. – С. 18-19.

75. Кумпяк, О.Г. Некоторые вопросы динамики железобетона [текст] / О.Г.

Кумпяк, В.С. Плевков, Д.Г. Копаница, И.В. Балдин // Вестник томского государственного архитектурно-строительного университета. 2001. – № 1. – С. 124-136.

76. Кумпяк, О.Г. Прочность и деформативность железобетонных сооружений при кратковременном динамическом нагружении [текст] / О.Г. Кумпяк, Д.Г. Копаница // Нортхэмптон – Томск, 2002. – 334 с.

77. Кумпяк, О.Г. Расчет железобетонных элементов на кратковременные динамические нагрузки с учетом упругопластических свойств материалов Всесоюз. Конфер. расчета и [текст] // I «Совершенствование проектирования зданий и сооружений, подвергающихся динамическим воздействиям»: Тез. докл. Харьков, 1978. – С.133-134.

78. Литвинов, Л.Н. Стык колонн на растворе, заключенном в обойму [текст] // Бетон и железобетон. 1981. – № 11. – С. 3-5.

79. Ляхович, Л.С. Разделение критических сил и собственных частот упругих систем [текст] / Томск: Изд-во Томского архитектурно-строительного университета, 2004. – № 11. – 140 С.

80. Мадатян, С.А. Арматура железобетонных конструкций [текст] // М.:

Воентехлит, 2000. – 256 с.

81. Мадатян, С.А. Прочность и деформативность опрессованных растянутых соединений арматуры С.А. Мадатян, В.В. Дектярев, [текст] / Б.Н. Фридлянов, Д.Е. Климов // Бетон и железобетон. 2004. – № 3. – С. 13-17.

82. Мадатян, С.А. Сжатые железобетонные элементы с механическими соединениями рабочей арматуры [текст] / С.А. Мадатян, В.В. Дьячков // Бетон и железобетон. 2007. – № 4. – С. 16-20.

83. Майоров, В.И. Прочность бетона при динамическом нагружении [текст] / В. И. Майоров, Г. Я. Почтовик, Л. И. Мильштейн // Бетон и железобетон.

1973. – № 4. – С. 20-21.

84. Малышев, В.П. Экспериментальные исследования стыков железобетонных колонн для промышленных зданий [текст] // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1959. - № 1. - С. 7-9.

85. Мальганов, А.И. Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий [текст] / А.И. Мальганов, В.С. Плевков, А.И. Полищук // Томск: Изд-во Том. ун-та, 1992. – 456 с.

86. Маркин, Н.С. Основы теории обработки результатов измерений [текст] // М.: Изд-во ДИАЛОГ-МИФИ, 2000. – 256 с.

87. Матков, Н.Г. Бессварные стыки внецентренно сжатых колонн с обжатием и анкеровкой арматуры растворами [текст] / Н.Г. Матков и др. // Бетон и железобетон. 1998. – № 1. – С. 5-8.

88. Матков, Н.Г. Замоноличенные стыки сборных железобетонных колонн многоэтажного каркаса [текст] // Бетон и железобетон. 1967. – № 12. – С. 33-36.

89. Матков, Н.Г. Исследование работы замоноличенных стыков колонн многоэтажных каркасов зданий. [текст] // Материалы конференции по бетону и железобетону. – М.: Стройиздат, 1966. – 660 с.

90. Матков, Н.Г. Особенности работы стыков колонн с боковыми подрезками на внецентренное сжатие в каркасах промзданий [текст] // Бетон и железобетон. 1977. – № 5. – С. 26-29.

91. Матков, Н.Г. Применение эпоксидных полимеррастворов в стыках колонн при отрицательной температуре Н.Г. Матков, [текст] / А.Н. Волгушев // Промышленное строительство. 1978. – № 4. – С. 5-8.

92. Митасов, В.М. Некоторые пути дальнейшего развития сопротивления железобетона [текст] // Известия вузов. Строительство и архитектура.

1990. – № 10. – С. 3-9.

93. Митасов, В.М. Основные положения теории сопротивления железобетона [текст] // Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин), 2010. – 168 с.

94. Митасов, В.М. Основные положения энергетической теории сопротивления железобетона [текст] / В.М. Митасов, В.В. Адищев // Известия вузов. Строительство и архитектура. 2010. – № 6. – С. 3-8.

95. Митасов, В.М. Основные предпосылки построения энергетической теории сопротивления железобетона [текст] / В.М. Митасов, В.В. Адищев // Известия вузов. Строительство и архитектура. 2010. – № 5. – С. 3-9.

96. Митасов, В.М. Развитие теории сопротивления бетона [текст] / В.М. Митасов, В.В. Адищев, Д.А. Федоров Промышленность // строительных материалов: Сер. Промышленность сборного 3.

железобетона. Аналитический обзор. – М.: ВНИИЭСМ. – Вып. 4.

1990. – 45 с.

97. Мурашов, В.И. Железобетонные конструкции. Общий курс: под редакцией П.Л. Пастернака [текст] / В.И. Мурашов, Э.Е. Сигалов, В.Н.

Байков // М.: Стройиздат, 1968. – 660 с.

98. Мухамедиев, Т.А. Расчет прочности сталежелезобетонных колонн с использованием деформационной модели [текст] / Т.А. Мухамедиев, О.И. Старчикова // Бетон и железобетон. 2006. – № 4. – С. 18-21.

99. Нелепов, А.Р. Методология обследований, оценки состояния, надежности и реконструкции зданий. Монография. - Омск: Изд-во СибАДИ, 2002. – 810 с.

100. Несветаев, Г. В. К определению деформативных свойств бетонов при сжатии [текст] // Бетон и железобетон. 1994. – № 5. – С. 55-56.

101. Никитин, Г.П. Прочность горизонтальных стыков бетонных конструкций зданий и сооружений [текст] // Дисс. … канд. тех. наук.

Казань, 2007. – 173 с.

102. Никитин, Г.П. Совершенствование методики расчета контактных стыков железобетонных колонн [текст] // Материалы Всероссийской научно-практической конференции. – Тольятти, 2004. - С. 61-67.

103. Никитин, И.К. Проектирование многоэтажных зданий с железобетонным каркасом для сейсмических районов [текст] / И.К.

Никитин, Э.Н. Кодыш, Н.Н. Трекин, Я.М. Айзенберг // М.: ОАО ЦНИИПромзданий, 2008. – 146 с.

104. Оден, Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред [текст].- М.: Мир, 1976. - 464 с.

105. Патент РФ № 62234, МПК G01B 7/16. Тензодатчик [текст] / В.С.

Плевков, Г.И. Однокопылов, С.А. Луков, Д.Ю. Саркисов, О.Ю. Тигай, О.А. Однокопылова; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ»

- № 2006141682, заявл. 24.11.2006; опубл. 27.03.2007.

106. Патент РФ № 102113, МПК (2009) G01N 3108, 3130. Устройство для динамического нагружения испытываемой конструкции с демпфером повышенной живучести [текст] / В.С. Плевков, Г.И. Однокопылов, О.Ю. Тигай, С.В. Балдин, М.Е. Гончаров, Д.Н. Кокорин; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ» - заявл. № 2010142671, 15.10.2010; опубл. 10. 02.2011.

107. Патент РФ на изобретение № 2401424 МПК G01N 3/30 (2006/01). Стенд для испытания железобетонных элементов на кратковременное динамическое сжатие / В.С. Плевков, Г.И. Однокопылов, И.В. Балдин, Д.Ю. Саркисов, М.Е. Гончаров, П.В. Дзюба; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ» - 2009131954/28 заявл. 24.08.2009; опубл. 10.10.2010 Бюл. № 28.

108. Патент РФ № 2412318. МПК E04G 23/02 (2006/01). Способ усиления колонны [текст] / В.С. Плевков, И.В. Балдин, М.Е. Гончаров; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ» - 2009149803/03(073470) заявл. 31.12.2009; опубл. 20.02.2011 Бюл. № 5.

109. Патент РФ на изобретение № 2477459 МПК G 7/08 (2006.01). Способ испытания и определения степени живучести строительных конструкций В.С. Плевков, Г.И. Однокопылов, И.В. Балдин, Д.Г. Уткин, / М.Е. Гончаров; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО «ТГАСУ» заявл. 06.10.2011; опубл. 10.03.2013 Бюл. № 7.

110. Перельмутер, А.В. Избранные проблемы надежности, безопасности строительных конструкций [текст] // М.: Изд-во АСВ, 2007. – 256 с.

111. Пилюгин, Л.П. Конструкции сооружений взрывоопасных производств (Теоретические основы проектирования) [текст] // М.: Стройиздат, 1988. – 316 с.

112. Плевков, В.С. Динамическая прочность бетона и арматуры железобетонных конструкций [текст] // Томск, 1996. – 64 с.

113. Плевков, В.С. Исследование железобетонных конструкций каркаса / В.С. Плевков, И.В. Балдин, М.Е. Гончаров, «ЭАСС-ТДСК» [Текст] А.В. Дурнов // Особенности проектирования и расчета пространственных конструкций на прочность, устойчивость и прогрессирующее разрушение. – М. 2009.– С. 60-63.

114. Плевков, В.С. Исследование работы стыков железобетонных колонн, усиленных металлическими элементами, при статическом и кратковременном динамическом нагружениях [Текст] / В.С. Плевков, М.Е. Гончаров // Вестник ТГАСУ. 2013. - № 2, С. 154-165.

115. Плевков, В.С. Особенности разрушения железобетонных конструкций при динамическом нагружении [Текст] / В.С. Плевков, А.В. Радченко, И.В. Балдин, П.А. Радченко, М.Е. Гончаров, С.П. Батуев // Вестник Тамбовского университета. 2013. – Том 18, вып. 4. – С. 1578-1579.

116. Плевков, В.С. Особенности расчета стыков железобетонных колонн при кратковременном динамическом нагружении [Текст] / В.С. Плевков, А.В. Радченко, П.А. Радченко, М.Е. Гончаров Материалы // международной научно-технической конференции «Современные проблемы строительных материалов, конструкций, механики грунтов и сложных реологических систем». Книга 1. «Современные проблемы строительных материалов и конструкций». – Самарканд, 2013. – С. 23-27.

117. Плевков, В.С. Прочность железобетонных колонн пространственно работающих каркасов зданий при динамических воздействиях [Текст] / В.С. Плевков, И.В. Балдин, С.В. Балдин, Д.Ю. Саркисов, М.Е. Гончаров // Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения.

Материалы международных академических чтений. – Курск 2007. – С.

123-126.

118. Плевков, В.С. Прочность и деформативность железобетонных колонн и их стыков при статических и динамических воздействиях [Текст] / В.С. Плевков, И.В. Балдин, М.Е. Гончаров // Том. Гос. Архит.-строит. Унт-Томск, назв.-Рус.-Деп. ВИНИТИ РАН 2008-25с.-Библиогр.: 5 05.02.2008, № 79-В2008.

119. Плевков, В.С. Прочность и трещиностойкость эксплуатируемых железобетонных конструкций зданий и сооружений при статическом и кратковременном динамическом нагружении [текст] // Дис. докт. техн.

наук. – Томск, 2003. – 536 с.

120. Плевков, В.С. Численное моделирование влияния стыков на деформацию и разрушение железобетонных колонн [Текст] / В.С. Плевков, А.В. Радченко, П.А. Радченко, М.Е. Гончаров, С.П. Батуев

–  –  –

136. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84) [текст] // ЦНИИпромзданий. Госстрой СССР, 1984. – 282 с.

137. Проблемы динамики упруго-пластических тел / Под ред. Г.С. Шапиро.

– М.: Мир, 1975, 265 с.

138. Проектирование усилений несущих железобетонных конструкций производственных зданий и сооружений [текст] / Работа выполнена А.Б. Голышевым, И.Н. Ткаченко. – К.: Логос, 2001. – 172 с.

139. Рабинович, Е.А. Усиление колонн реконструируемых зданий железобетонными обоймами [текст] / Е.А. Рабинович, Е.М. Подлегаев, А.В. Царин, Я.И. Табачишин, Л.И. Вишняков // Бетон и железобетон.

1987. – № 4. – С. 14-15.

140. Радченко, А.В. Моделирование поведения анизотропных материалов при ударе Механика композиционных материалов и [текст] // конструкций. - 1998. - Т. 4. - № 4. - С. 51-61.

141. Радченко, П.А. Ударно-волновые процессы и разрушение в анизотропных материалах и конструкциях // Автореферат дис....

кандидата физико-математических наук. Томск, 2010. - 25 с.

142. Радченко, П.А. Ударно-волновые процессы и разрушение в анизотропных материалах и конструкциях // Дисс.... кандидата физикоматематических наук. Томск, 2010. - 147 с.

143. Расторгуев, Б.С. Прочность железобетонных конструкций зданий взрывоопасных производств и специальных сооружений, подверженных кратковременным динамическим воздействиям [текст] // Автореф. дисс.

… докт. техн. наук. – М.: МИСИ, 1987. – 37 с.

144. Рахманов, В.А. Влияние динамического воздействия на прочностные и деформативные свойства тяжёлого бетона [текст] / В.А. Рахманов, Е.Л.

Розовский, И.А. Цупков // Бетон и железобетон. 1987. – № 7. – С. 19-20.

145. Рахманов, В.А. Влияние скорости деформаций на динамический предел текучести арматуры [текст] / В.А. Рахманов, Н.Н. Попов, Ю.Е. Тябликов // Бетон и железобетон. 1979. – № 9. – С. 31-32.

146. Рекомендации по подбору составов тяжелых и мелкозернистых бетонов (к ГОСТ 27006-86) [текст] // М.: 1990. – 12 с.

147. Рекомендации по проектированию и выполнению контактных стыков с обрывом арматуры в железобетонных колоннах многоэтажных зданий [текст] // М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1985. – 49 с.

148. Ржевский, В.А. Сейсмостойкость железобетонных каркасов при сильных землетрясениях [текст] // Бетон и железобетон. 1987. – № 2. – С. 5-7.

149. Родевич, В.В. Исследование винтовых стыков железобетонных колонн ЭАСС «КАСКАД» ТДСК В.В. Родевич, М.Е. Гончаров, [Текст] / С.А. Арзамасцев // Перспективы развития фундаментальных наук [Электронный ресурс]: труды IX Международной конференции студентов и молодых ученых. Россия, Томск, 24-27 апреля 2012 г. / под ред. Г.В. Ляминой, Е.А. Вайтулевич. – Электрон. Текст. Дан. (30 Мб). – Национальный Исследовательский Томский политехнический университет, 2012. – Режим доступа: http://sciencepersp.tpu.ru/Previous%20Materials/Konf_2012.pdf – С. 572-574.

150. Руководство по проектированию и выполнению замоноличенных стыков колонн железобетонных каркасов многоэтажных зданий [текст] // М.: НИИЖБ, 1976. – 12 с.

151. Рыков, Г.В. Механические характеристики бетонов с учётом их разрушения при кратковременных динамических нагрузках [текст] / Г.В.

Рыков, В.П. Обледов, Е.Ю. Майоров // Строительная механика и расчёт сооружений. 1989. – № 4. – С. 31-34.

152. Рыков, Г.В. Экспериментальные исследования процессов деформирования и разрушения бетонов при интенсивных динамических нагрузках [текст] / Г.В. Рыков, В.П. Обледов, Е.Ю. Майоров // Строительная механика и расчёт сооружений. 1985. – № 5.

153. Саргсян, А. Е. Строительная механика. Механика инженерных конструкций [текст] / М. : Высшая школа, 2004. - 462 с.

154. Саркисов, Д.Ю. Совершенствование метода расчета железобетонных элементов при косом внецентренном статическом и кратковременном динамическом сжатии, растяжении и изгибе [текст] // Дисс. … канд. тех.

наук. Томск, 2008. – 191 с.

155. СНиП II-11-77*. Защитные сооружения гражданской обороны [текст] / Госстрой СССР // М.: ЦИТП, 1987. – 60 с.

156. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия [текст] / Госстрой России // М.: ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.

157. СНиП 2.03.01–84*. Бетонные и железобетонные конструкции [текст] / Минстрой России // М.: ГП ЦПП, 1992. – 76 с.

158. СНиП 52.01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [текст] // М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2004. – 24с.

159. Соколов, Б.С. Исследование напряженно-деформированного состояния штепсельного стыка железобетонных колонн. [текст] / Б.С. Соколов, Р.Р. Латыпов // International Journal for Computational Civil and Structural Engineering. 2008. С. 120-122.

160. Соколов, Б.С. Новый подход к расчету прочности бетонных элементов при местном действии нагрузки // Бетон и железобетон. 1992. – № 10. – С.

22-25.

161. Соколов Б.С. Прочность горизонтальных стыков железобетонных конструкций: Монография [текст] / Б.С. Соколов, Г.П. Никитин // Казанский государственный архитектурно-строительный университет. – М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2010. – 104 с.

162. Соколов, Б.С. Прочность и податливость штепсельных стыков железобетонных колонн при действии статических и сейсмических нагрузок. Монография [текст] / Б.С. Соколов, Р.Р. Латыпов // М., Издательство Ассоциации строительных вузов, 2010. – 128 с.

163. Соколов, Б.С. Теоретические основы сопротивления бетона и железобетона при сжатии // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1993. - № 9. - С. 57-61.

164. Соколов, Б.С. Экспериментальные исследования работы арматуры в скважине штепсельного стыка железобетонных колонн [текст] / Б.С. Соколов, Р.Р. Латыпов // Известия КГАСУ. Казань, 2009. №1(11). С.

112-118.

165. Соколов Б.С. Экспериментальные исследования штепсельного стыка колонн на сдвиг при действии статических и сейсмических нагрузок [текст] / Б.С. Соколов, Р.Р. Латыпов // Бетон и железобетон. М., 2009. №5.

С. 2-5.

166. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* [текст] // М.: Минрегион России, 2011. – 76 с.

167. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [текст] // М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2004. – 54 с.

168. СП Бетонные и железобетонные конструкции.

63.13330.2012.

Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52.01-2003 [текст] // М.: Минрегион России, 2012. – 162 с.

169. СП (проект) Защитные сооружения гражданской обороны. Общие правила проектирования [текст] / М.: ФГБУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) и ОАО «ЦНИИПромзданий», 2012. – 106 с.

170. Справочник проектировщика. Стыки и узлы сборных железобетонных элементов (Под. Ред. Мурашова В.И.) [текст] / М., ВНИИИС, 1957. – 96 с.

171. Ставров, Г.Н. Влияние продольной арматуры на прочность бетона при статическом и динамическом сжатии [текст] / Г.Н. Ставров, В.А. Катаев // Изв. ВУЗов. Строительство. 1994. – № 5-6. – С. 119 – 122.

172. Ставров Г.Н. О механизме деформирования и упрочнения бетона при одноосном динамическом нагружении [текст] / Г.Н. Ставров, В.А. Катаев // Изв. вузов. Строительство и архитектура, 1990, №10, с. 3-6.

173. Ставров, Г.Н. Определение коэффициента поперечных деформаций в бетоне при динамическом и статическом нагружении [текст] / Г.Н.

Ставров, В.А. Катаев, М.В. Леонтьев // Бетон и железобетон. 1989. – № 7.

– С. 30-31.

174. Ставров, Г.Н. Расчет центрально сжатых железобетонных элементов со спиральным и кольцевым армированием [текст] / Г.Н. Ставров и др. // Бетон и железобетон. 1993. – № 2. – С. 31-32.

175. Столяров, Я.В. Введение в теорию железобетона [текст] / Л.:

Гостройиздат, 1941. – 447 с.

176. Стыки железобетонных элементов каркасов многоэтажных зданий [текст] / Матков Н.Г. Строительство и архитектура. Строительные конструкции. Обзорная информация. Выпуск 3 – М., ВНИИИС, 1982. – 96 с.

177. Стыки сборных железобетонных конструкций ред.

(Под.

А. П. Васильева) [текст] / М., Стройиздат, 1970. – 190 с.

178. Тамразян, А.Г. Совершенствование методов расчета железобетонных конструкций на основе структурной теории деформирования бетона [текст] // Дис. … докт. техн. наук. – М.: МГСУ, 1998. – 395 с.

179. Тонких, Г.П. Оценка технического состояния строительных конструкций зданий и сооружений [текст] / Г.П. Тонких, В.С. Плевков, А.И. Мальганов, О.В. Кабанцев // Пособие под ред. Плевкова В.С. и Тонких Г.П., 2-е изд., доп. – Томск: Изд-во «Печатная мануфактура»», 2008. – 205 с.

180. Трекин, Н.Н. Пространственная работа несущих элементов каркасной системы с учетом нелинейности и податливости узловых сопряжений [текст] // Дисс.... докт. техн. наук. М., 2003. – 421 с.

181. Уилкинс, М.Л. Расчет упругопластических течений [текст] // В кн.:

Вычислительные методы в гидродинамике. - М.: Мир, 1967. -с. 212-263.

182. Физдель, И.А. Дефекты в конструкциях, сооружениях и методы их устранения [текст] // М.: Стройиздат, 1978. – 161 с.

183. Физдель, И.А. Дефекты в конструкциях, сооружениях и методы их устранения [текст] // М.: Стройиздат, 1987. – 336 с.

184. Хлебной, Я.Ф. Пространственные железобетонные конструкции.

Расчет и конструирование [текст] // М.: Стройиздат, 1977. – 224 с.

185. Холмянский, М.М. Контакт арматуры с бетоном [текст] // М.:

Стройиздат, 1981. – 184 с.

186. Эпп, А. Опыт возведения многоэтажных зданий со сборными колоннами [текст] // Проектирование и строительство в Сибири. 2007. – № 1. – С. 22-25.

187. Яшин, А.В. О некоторых деформативных особенностях бетона при сжатии [текст] / Теория железобетона.: сб. науч. тр. // М.: Стройиздат, 1972. – С. 131-137.

188. Bischoff, P.H. Compressive strain rate effects of concrete / P.H. Bischoff, S.H. Perry // Material Research Society Fall. – 1985. - Symposium, Boston, Dec. 85. – P. 151 – 165.

189. Brooks, J.J. Influence of rate of stressing on tensile stress - strain behaviour

of concrete / J.J. Brooks, N.H. Saharaij // Fract. Concr. and Rock: Recent Dev.:

Pap. Int. Conf., Cardiff. 20 – 22 Sept., 1989. – London; New York, 1989. – P.

397 – 408.

190. Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-11) and Commentary, American Concrete Institute, 2011. – 503 p.

191. Curbach, M. Nonlinear behaviour of concrete under high compressive loading rates / M. Curbach, J. Eibl // Fract. Concr. and Rock: Recent Dev.: Pap.

Int. Conf., Cardiff. 20 – 22 Sept., 1989. – London; New York, 1989. – P. 193 – 202.

192. Dilger, W.H. Ductility of Plain and Confided Concrete Under Different Strain Rates [текст] / W.H. Dilger, R. Koch, R. Kowalczyk // ACI J. Proc. V.

81, – № 1, Jan-Feb, 1984. – P. 73-81.

193. FEMA, 2000. Prestandard and commentary for the seismic rehabilitation of buildings (FEMA 356) // Chapter 9.2: Seismic Isolation System. Federal Emergency Management Agency. Washington, D.C. – 518 p.

194. Martin, L.H. Concrete Design to EN 1992 [текст] / L.H. Martin, J.A. Purkiss // UK. 1992 – 396 p.

195. Rasch, C. Stress-Strain Curves of Concrete and Stress Distrbution in the Flexural Compression Zone under Constant Strain Rate [текст] / Bulletin 154, Deutscher Ausschuss fur Stahlbeton. – Berlin, 1962. – P. 72.

196. Soroushian, P. Strain Rate-Dependent Interaction Diagrams for Reinforced Concrete Sections [текст] / P. Soroushian, K. Obaseki // ACI J. Proc. V.83, – № 13, Jan.-Feb. 1986. – P. 108-116.

197. Tedesco, I.W. Strain-Rate-Dependent Constitutive Equations for Concrete / I.W. Tedesco, C.A. Ross // Trans. ASME. J. Pressure Vessel Technol. – 1998.

– Vol. 120. – № 11. – P. 398 – 405.

198. Williams, A. The bearing capacity of concrete loaded over a limited area [текст] // Technical Report 526 / Cement and concrete association, 1979. – 210 p.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ПРОГРАММА ДЛЯ ЭВМ

Программа для расчета прочности сборных железобетонных колонн и их стыков с использованием областей относительного сопротивления, реализующая деформационную модель с учетом нелинейной работы бетона и арматуры («JBK-NM-Stik» ver. 1.0)

–  –  –

В настоящем приложении приведены краткие сведения о программе «JBK-DM-Styk», а так же фрагменты исходного кода данной программы.

Программа «JBK-DM-Styk» предназначена для расчета железобетонных колонн и их стыков с использованием областей относительного сопротивления, которая реализует деформационную модель с учетом нелинейной работы бетона и арматуры. Данная программа разработана в среде разработки прикладных программ «Turbo Delphi», использующей язык объектноориентированного программирования высокого уровня «Pascal» и содержит более 10000 строк исходного кода.

Программа состоит из 34 взаимосвязанных между собой модулей, в которых описываются различные процедуры, формы, подпрограммы, использующиеся при работе. Все модули скомпилированы в один исполняемый файл, занимающий 1,79 МБ на жестком диске и до 3,0 МБ оперативной памяти компьютера при работе программы. Программа «JBK-DM-Styk» не требовательна к ресурсам компьютера и может работать под управлением операционной системы «Windows» любой версии начиная с «Windows-98».

Ниже приведены фрагменты исходного кода некоторых отдельных модулей программы.

–  –  –

Alf:=Es[1]/Eb; Alf1:=Es[2]/Eb;

if k=2 then begin bf0:=bbf; hf0:=hhf; bf10:=bbf1; hf10:=hhf1;

bbf:=bf10; hhf:=hf10; bbf1:=bf0; hhf1:=hf0;

aa0:=a; aa10:=a1;

a:=aa10; a1:=aa0;

If BAs 11 then begin p:=1; Armatura(BAs1,p);

end;

If BAs1 11 then begin p:=2; Armatura(BAs,p);

end;

if TipDinamika0 then begin kkddss := Kds; kkddsscc := Kdsc;

Kds := kkddsscc; Kdsc := kkddss;

Rs[1]:=Rs[1]*Kds; Rsc[1]:=Rsc[1]*Kds;

Rs[2]:=Rs[2]*Kdsc; Rsc[2]:=Rsc[2]*Kdsc;

end;

If (BAs=11) or (BAs1=11) then begin Rsold[1] := Rs[1]; Rscold[1] := Rsc[1]; Esold[1] := Es[1];

Rsold[2] := Rs[2]; Rscold[2] := Rsc[2]; Esold[2] := Es[2];

Rs[1] := Rsold[2]; Rsc[1] := Rscold[2]; Es[1] := Esold[2];

Rs[2] := Rsold[1]; Rsc[2] := Rscold[1]; Es[2] := Esold[1];

end;

Alf:=Es[1]/Eb; Alf1:=Es[2]/Eb;

As0:=ceil(As1); As10:=ceil(As2);

As1:=As10; As2:=As0;

end;

Ab:=b*h+(bbf-b)*hhf+(bbf1-b)*hhf1;

Ared:=Ab+Alf*As1+Alf1*As2;

Sb:=b*h*h/2+(bbf-b)*hhf*hhf/2+(bbf1-b)*hhf1*(h-hhf1/2);

Sred:=Sb+Alf*As1*a+Alf1*As2*(h-a1);

y0:=Sred/Ared;

yb0:=Sb/Ab;

if yb0=hhf then Sb0:=bbf*yb0*yb0/2;

if (yb0hhf) and (yb0=h-hhf1) then Sb0:=bbf*yb0*yb0/2-(bbf-b)*Sqr(yb0-hhf)/2;

if yb0h-hhf1 then Sb0:=bbf1*Sqr(h-yb0)/2;

h0:=h-a;

ys:=y0-a;

ys1:=h-y0-a1;

Nb0:=Rb*Ab;

Mb0:=Rb*Sb0;

end;

{ Определение относительных усилий и моментов для нормальных сечений железобетонных элементов } Procedure NM;

Var Sgs0, dEpsb1,dEpss, Epsb,Epsb1,Epss,Epss0,Epss1, Mb,Ms, Nb,Narm, x0, Nb1, Mb1 :real;

i:integer;

{Определение усилий и моментов в продольной арматуре} Procedure Sgss1(var p : byte);

Var j:integer;

dEps,dSgsi, Epsi0, Sgsi1:real;

Epsi, Sgsi:array[1..100] of real;

begin if (Epss=-0.0000001) and (Epss0.0000001) then Sgs0:=0.0;

if Epss-0.0000001 then begin dSgsi:=-20.0;

Sgsi1:=20.0;

for j:=1 to 100 do begin Sgsi1:=Sgsi1+dSgsi;

Sgsi[j]:=Sgsi1;

if Sgsi1=-0.9*Rs[p] then Epsi[j]:=Sgsi1/Es[p];

if Sgsi1 -0.9*Rs[p] then Epsi[j]:=Sgsi1/Es[p]-0.823*Exp(5*ln(-Sgsi1/Rs[p]-0.9));

end;

for j:=1 to 100 do begin if (Epss0=Epsi[j]) and (Epss0Epsi[j+1]) then Sgs0:=Sgsi[j]+(Sgsi[j+1]-Sgsi[j])*(Epss0-Epsi[j])/(Epsi[j+1]-Epsi[j]);

end;

if -Sgs0Rs[p] then Sgs0 := -Rs[p];

end;

if Epss00.0 then begin dSgsi:=20.

0;

Sgsi1:=-20.0;

for j:=1 to 100 do begin Sgsi1:=Sgsi1+dSgsi;

Sgsi[j]:=Sgsi1;

if Sgsi1=0.9*Rs[p] then Epsi[j]:=Sgsi1/Es[p];

if Sgsi1 0.9*Rs[p] then Epsi[j]:=Sgsi1/Es[p]+0.

823*Exp(5*ln(Sgsi1/Rs[p]-0.9));

end;

for j:=1 to 100 do begin if (Epss0=Epsi[j]) and (Epss0Epsi[j+1]) then Sgs0:=Sgsi[j]+(Sgsi[j+1]-Sgsi[j])*(Epss0-Epsi[j])/(Epsi[j+1]-Epsi[j]);

end;

if -Sgs0Rs[p] then Sgs0 := -Rs[p];

end;

end;

Procedure Sgss;

Var Sgs, Sgs1 :real;

Sgs1i,Sgsi : array[1..100] of real;

begin if As1=0.1 then Sgsi[i]:=0.0;

if As10.1 then begin if i=85 then Epss:=Epsb0red;

Epss0:=Epss;

p:=1; Sgss1(p);

Sgsi[i]:=Sgs0;

end;

if As2=0.1 then Sgs1i[i]:=0.0;

if As20.1 then begin if i=85 then Epss1:=Epsb0red;

Epss0:=Epss1;

p:=2; Sgss1(p);

Sgs1i[i]:=Sgs0;

end;

Narm:=Sgsi[i]*As1+Sgs1i[i]*As2;

Ms:=-(Sgsi[i]*As1*ys-Sgs1i[i]*As2*ys1);

{ Sgs[i]:=Epss*Es[1];

if -Sgs[i]Rs[1] then Sgs[i]:=-Rs[1];

if Sgs[i]Rsc[1] then Sgs[i]:=Rsc[1];

Sgs1:=Epss1*Es[2];

if -Sgs1Rs[2] then Sgs1:=-Rs[2];

if Sgs1Rsc[2] then Sgs1:=Rsc[2];

Narm:=Sgs*As1+Sgs1*As2;

Ms:=-(Sgs*As1*ys-Sgs1*As2*ys1) } end;

{Определение усилий и моментов в сжатом бетоне} Procedure Sgbi;

Var bx, dMb,dNb,dx, dy, Epsbx, Sgb, x, y, epsbx13ld, dNb1, dMb1 :real;

begin dx:=h/100; dy := b/100;

x:=-dx;

Nb:=0.0; Nb1 := 0.0;

Mb:=0.0; Mb1 := 0.0;

Repeat x:=x+dx; y := -dy;

Repeat y := y+dy;

Epsbx:=Epsb1*(x0-x)/x0;

if ((x=hpodr) and (y=bpodr)) or ((x=hpodr) and (y=(b-bpodr))) or ((x=(h-hpodr)) and (y=bpodr)) or ((x=(h-hpodr)) and (y=(b-bpodr))) then begin if i85 then begin Epsbx:=Epsb1*(x0-x+dx/2)/x0;

if EpsbxEpsbMax then Epsbx:=EpsbMax;

end;

if i=85 then Epsbx:=EpsbMax;

Sgb:=Rbcpodr*(Ebpodr*Epsbx/Rbcpodr-Sqr(Epsbx/0.0022))/ (1+Ebpodr*Epsbx/Rbcpodr-2*(Epsbx/0.0022));

if SgbRbcpodr then Sgb:=Rbcpodr;

if Sgb0.0 then Sgb:=0.

0;

dNb:=Sgb*dy*dx;

dMb:=dNb*(h-y0-x+dx/2);

Nb:=Nb+dNb;

Mb:=Mb+dMb;

end else begin if i85 then Epsbx:=Epsb1*(x0-x+dx/2)/x0;

if i=85 then Epsbx:=Epsb0red;

Sgb:=Rbcred*(Eb*Epsbx/Rbcred-Sqr(Epsbx/0.0022))/ (1+Eb*Epsbx/Rbcred-2*(Epsbx/0.0022));

if SgbRbcred then Sgb:=Rbcred;

if Sgb0.0 then Sgb:=0.

0;

dNb1:=Sgb*dy*dx;

dMb1:=dNb1*(h-y0-x+dx/2);

Nb1:=Nb1+dNb1;

Mb1:=Mb1+dMb1;

end;

Until yb;

Until (xx0) or (xh);

end;

{Начало процедуры NM} begin dEpsb1:=EpssMax2/8;

Epsb1:=9*EpssMax2/8;

Epss:=EpssMax2;

for i:=1 to 9 do begin Epsb1:=Epsb1-dEpsb1;

Epss1:=Epsb1+(EpssMax2-Epsb1)*a1/h0;

Sgss;

Nb:=0.0;

Mb:=0.0;

if k=1 then begin xl[i]:=0.0;

Nll[i]:=(Nb+Narm)/Nb0;

Mll[i]:=(Mb+Ms)/Mb0 end;

if k=2 then begin xl1[i]:=0.0;

Nl1[i]:= (Nb+Narm)/Nb0;

Ml1[i]:=-(Mb+Ms)/Mb0 end;

end;

dEpsb1:=Epsb2red/16;

Epsb1:=0.0;

Epss:=EpssMax2;

for i:=10 to 25 do begin Epsb1:=Epsb1+dEpsb1;

x0:=h0*Epsb1/(Epsb1-EpssMax2);

Epss1:=Epsb1*(x0-a1)/x0;

Sgss;

Sgbi;

if k=1 then begin xl[i]:=x0;

Nll[i]:=(Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Mll[i]:=(Mb+Mb1+Ms)/Mb0 end;

if k=2 then begin xl1[i]:=x0;

Nl1[i]:= (Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Ml1[i]:=-(Mb+Mb1+Ms)/Mb0 end;

end;

dEpss:=(EpssMax2+Rs[1]/Es[1])/20;

Epss:=EpssMax2;

Epsb1:=Epsb2red;

for i:=26 to 45 do begin Epss:=Epss-dEpss;

x0:=h0*Epsb2red/(Epsb2red-Epss);

Epss1:=Epsb2red*(x0-a1)/x0;

Sgss;

Sgbi;

if k=1 then begin xl[i]:=x0;

Nll[i]:=(Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Mll[i]:=(Mb+mb1+Ms)/Mb0 end;

if k=2 then begin xl1[i]:=x0;

Nl1[i]:= (Nb+nb1+Narm)/Nb0;

Ml1[i]:=-(Mb+mb1+Ms)/Mb0 end;

end;

dEpss:=Rs[1]/Es[1]/20;

Epss:=-Rs[1]/Es[1];

Epsb1:=Epsb2red;

for i:=46 to 65 do begin Epss:=Epss+dEpss;

x0:=h0*Epsb2red/(Epsb2red-Epss);

Epss1:=Epsb2red*(x0-a1)/x0;

Sgss;

Sgbi;

if k=1 then begin xl[i]:=x0;

Nll[i]:=(Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Mll[i]:=(Mb+Mb1+Ms)/Mb0 end;

if k=2 then begin xl1[i]:=x0;

Nl1[i]:= (Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Ml1[i]:=-(Mb+Mb1+Ms)/Mb0 end;

end;

dEpss:=Epsb0red/20;

Epss:=0.0;

for i:=66 to 85 do begin Epss:=Epss+dEpss;

Epsb1:=(7*Epsb0red-3*Epss)/4; {Epsb1Max-Epss*(3*h/7)/(5*h/7-a);} { if (EpssEpsbMax+1.0E-10) and (EpssEpsbMax-1.0E-10) then x0:=h; } if EpssEpsb0red-1.0E-10 then x0:=h0*Epsb1/(Epsb1-Epss);

Epsb:=Epsb1*(x0-h)/x0;

Epss1:=Epsb1*(x0-a1)/x0;

Sgss;

Sgbi;

if k=1 then begin xl[i]:=x0;

Nll[i]:=(Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Mll[i]:=(Mb+Mb1+Ms)/Mb0 end;

if k=2 then begin xl1[i]:=x0;

Nl1[i]:= (Nb+Nb1+Narm)/Nb0;

Ml1[i]:=-(Mb+Mb1+Ms)/Mb0 end;

end;

end;

Procedure ANM;

var i: integer;

begin for i:=1 to NS do begin An[i] := N[i]*1000/Nb0;

Am[i] := M[i]*1000000/Mb0;

end;

end;

procedure Kzap;

label AmMax, AmMin;

–  –  –

{Вычисление предельных усилий и коэффициента запаса при Am0} if Am[j]0 then begin for i:=1 to 85 do begin if An[j]=Nll[i] then AniCode := i;

end;

Mmax[j] := Mll[AniCode]+(Mll[AniCode+1]-Mll[AniCode])/(Nll[AniCode+1]Nll[AniCode])*(An[j]-Nll[AniCode]);

if Am[j]Mmax[j] then PrCode[j] := 1 else PrCode[j] := 0;

Zapas[j] := Mmax[j]/Am[j];

–  –  –

{Вычисление предельных усилий и коэффициента запаса при Am0} if Am[j]0 then begin for i:=1 to 85 do begin if An[j]=Nl1[i] then AniCode := i;

end;

Mmax[j] := Ml1[AniCode]+(Ml1[AniCode+1]-Ml1[AniCode])/(Nl1[AniCode+1]Nl1[AniCode])*(An[j]-Nl1[AniCode]);

if Am[j]Mmax[j] then PrCode[j] := 1 else PrCode[j] := 0;

Zapas[j] := Abs(Mmax[j]/Am[j]);

if Am[j]Mmin1 then goto AmMin;

i := 1;

while Am[j]Ml1[i] do begin AniCode1[1] := i;

i := i+1;

–  –  –

if (An[j]0) and (Nmax[j,1]0) then ZapasN[j,1] := Nmax[j,2]/An[j];

if (An[j]0) and (Nmax[j,1]0) then begin LAlfaN := Nmax[j,2]-Nmax[j,1];

ZapasN[j,1] := Nmax[j,2]/An[j];

ZapasN[j,2] := LAlfaN/(Nmax[j,2]-An[j]);

if ZapasN[j,1]ZapasN[j,2] then ZapasN[j,1] := ZapasN[j,2];

end;

if (An[j]0) and (Nmax[j,1]0) then ZapasN[j,1] := Nmax[j,1]/An[j];

if An[j]=0 then Zapas[j] := Mmax[j]/Am[j];

end;

–  –  –

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Патенты Российской Федерации на изобретение и полезную модель ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Документы, подтверждающие внедрение результатов

Pages:     | 1 ||
Похожие работы:

«УДК 631.51:631.8 ВЛИЯНИЕ ПРИЕМОВ ОСЕННЕЙ ОБРАБОТКИ ЧЕРНОЗЕМОВ ОБЫКНОВЕННЫХ НА ДИФФЕРЕНЦИАЦИЮ ПАХОТНОГО СЛОЯ В УСЛОВИЯХ СЕВЕРНОГО КАЗАХСТАНА Овчинникова К.П. – магистрант, Костанайский государственный университет имени А. Байтурсынова Шилов М.П. – к.с.-х.н., Костан...»

«ОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ ПРОГРАММА НАЧАЛЬНОГО ОБЩЕГО ОБРАЗОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА Статус документа Образовательная программа Муниципального бюджетного общеобразовательного учреждения средней общеобразовательной школы №14 города Кузнецка начального общего образования п...»

«АКАДЕМИЯ НАУК СССР R.G. COLLINGWOOD THE IDEA OF HISTORY AN AUTOBIOGRAPHY Р.Дж.КОЛЛИНГВУД I/I ЛF. Я И СТОРИИ АВТОБИОГРАФИЯ П ЕРЕВО Д И КО М М ЕНТАРИ И Ю. А. АСЕЕВА СТАТЬЯ М. А. КИССЕЛЯ ИЗДАТЕЛЬСТВО -НАУКА' МОСКВА'1^80...»

«Киберугрозы и информационная безопасность в корпоративном секторе: тенденции в мире и в России Для выявления основных проблем и тенденций в области IT-безопасности в корпоративном секторе "Лаборатория Касперского" провела глобальное исследование, в рамках которого были опрошены специалисты, отвечающие за ин...»

«ИНСТРУКЦИЯ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ Микроволновая печь VITEK VT-1684 (скачено с Magazinpnz.ru) Описание 1. Замки с системой блокировки 2. Смотровое окно 3. Выход СВЧ волн 4. Вращающаяся роликовая подставка 5. Стеклянный поддон 6. Панель управления 7. Нагревательный элемент гриля 8. Решетка для гриля. Используется только в...»

«УДК 619:616-07 ДИНАМИКА ПОПУЛЯЦИИ ЛИСТЕРИЙ В ВЕРБЛЮЖЬЕМ МОЛОКЕ Гершун В.И. – д.в.н., профессор, Костанайский государственный университет имени А. Байтурсынова. Уакбаева М.Б. – магистрант, Костанайский государственный университет имени А. Байтурсынова. В...»

«О. А. Оберемко В. А. Ядов Общетеоретические подходы к анализу социального развития и социальных изменений Электронный ресурс URL: http://www.civisbook.ru/files/File/Yadov_Obsheteoret_podhod.pdf Перепечатка с са...»

«Руководство по эксплуатации Штукатурная машина PFT G4 PFT ОБЕСПЕЧИТ НЕПРЕРЫВНОСТЬ РАБОТЫ. PFT G4 1 Общая информация Состояние на 07.2008 Уважаемый пользователь продукции PFT! Поздравляем Вас с покупкой. Вы сделали хороший выбор, поскольку Вы ум...»

«Гоголь и Гофман: гротеск и его преодоление Гоголя и Гофмана многажды сравнивали, в том числе и по линии гротеска. Но при этом сам гротеск понимали и принимали по определению. Однако, не разъяснив его существа, можно оказаться в плену ложных свя...»

«30 лет назад я придумал мир, в котором живут олигархи, Очкарик и цыпы: почти что игрушечный, виртуальный мир, но приносящий тем не менее реальную прибыль в виде известности, новых впечатлений и так далее – в этом мире я практически "Боженька". Как, вот ответь, "Боженька" додумался до того, чтобы продавать "лохмат...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "СИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ВОДНОГО ТРАНСПОРТА" УТВЕРЖДАЮ Проректор по УКиДПО ФГБОУ ВО "СГУВТ" _Ю.И. Ришко "_"_2016г. ОТЧЕТ по результатам внутреннего аудита качества №...»

«ПРАВИТЕЛЬСТВО КУРГАНСКОЙ ОБЛАСТИ ДЕПАРТАМЕНТ ПРИРОДНЫХ РЕСУРСОВ И ОХРАНЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ КУРГАНСКОЙ ОБЛАСТИ ДОКЛАД ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ КУРГАНСКОЙ ОБЛАСТИ В 2009 ГОДУ Курган 2010 Природные ресурсы и охрана окружающей среды Курганской области в 2009 году. Доклад. – Курган, 2010. Редакционная коллегия...»

«t-z-n.ru Молния Самый главный бог древних греков – Зевс (Зевес) – был также Йогом молнии и грома. Его называли громовержцем, тучегонителем. Зевс хмурит брови – и сгущаются тучи. В гневе он поражает молнией, устрашает громом. Вспомним "Одиссею" Гомера....»

«Положение о закупках Фонда развития интернет-инициатив УТВЕРЖДЕНО Решением Совета Фонда Некоммерческой организации Фонд развития интернет инициатив Протокол № 7 от "26" ноября 2014 г. (с изменениями и дополнениями, утвержденными протоколом заседания Совета Фонда от 16 декабря 2014г. №8, с изменениями и...»

«Максим Зельников Некоторые ветхозаветные и раннехристианские источники чина о панагии В настоящей работе мы пытаемся определить ветхозаветные и раннехристианские источники чина о панагии, чтобы, насколько возможно, прояснить настоящий смысл и назначение как чина в целом,...»

«Важная информация! Перед отъездом Перед отъездом проверьте наличие следующих документов: • Загранпаспортов (несовершеннолетний гражданин Российской Федерации, следующий совместно хотя бы с одним из родителей, может выезжать из РФ только по с...»

«Елена ДЬЯКОВА А будет ли праздник на улице Щепкина? Есть в Одессе улицы с чудными именами: Ясная, Тенистая, Радостная, Отрадная, Уютная, Морская. И есть улица хоть и не с таким благозвуч ным названием, но одновременно и ясная, и уютная, и тенистая, и чуточ ку морская (потому что северный ветер доносит сюда свежий запах мор...»

«Без углекислого газа и атомной энергетики: План энергетической политики США Энегетика и Безопасность № 39 Примечание редактора и автора Главный вывод Сводка основных выводов Выступление и основые выводы Рекомендации: Дюжина советов по восстановлению климата С...»

«Мы рады приветствовать Вас в отеле Reikartz Карпаты! Добрый день, дорогие гости! Мы рады, что Вы приехали в отель Reikartz Карпаты и от всей души желаем Вам отличного отдыха и прекрасного настроения! Надеемся, что Ваше пребывание в отеле запомнится на...»

«КАТАЛ О Г Люди перестают мыслить, когда перестают читать. Д. Дидро В этом каталоге собраны книги, которые мы предназначаем лично Вам, Вашим друзьям и партнерам. Это возможность подарить людям, с которыми Вы связаны общими интересами, то, что радует Вас и близко Вам лично. Эти книги – свидетельство безупречного вку...»

«INFRAMET IRAD Система для измерения радиометрических и временных параметров электронно-оптических преобразователей. Cистемы серий ITS используемых для тестирования ОСНОВНАЯ ИНФОРМАЦИЯ ЭОПов по стандартным методикам, реко...»

«Мобильный 2013 Тарифный план действует для абонентов (физических лиц), заключивших договор об оказании услуг связи до 01.06.2012 г. на территории Ставропольского края Тарифный план действует на территор...»

«МЕТОДОЛОГИЯ ИССЛЕДОВАНИЯ М. Буравой Беркли, США РАЗВЕРНУТОЕ МОНОГРАФИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ: МЕЖДУ ПОЗИТИВИЗМОМ И ПОСТМОДЕРНИЗМОМ Перевод лекции: M. Burawoy. The extended case method: steering a course between positivism and postmodernism. February 1, 1995. • · Я пишу эту работу уже двадцать лет, и в...»

«Краткое пособие по использованию российского пакета локализации для AutoCAD Civil 3D 2014 при проектировании автодороги общего пользования, железной дороги и трубопроводных сетей В документе описан процесс проектирования автодороги общего...»








 
2017 www.doc.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - различные документы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.